降低子母叶片泵噪声的对策及效果.doc

刘秀利(中国有色工程设计研究总院北京恩菲通用设备科技有限公司北京100083)苎睁分析了叶片泵噪声产生的根源以及影响叶片泵噪声的因的解决措施素,基于理论分析,进而提出了降低叶片泵关键词:叶片泵;降低噪声;对策;效果中图分类号。TⅢ文献标识码:A文章编号:(2005}06—00o4—0042000年开始,我公司引进生产了子母叶片泵系列产品,该泵具有压力高(—21MPa)、流量大(19~225L/min)、转速高(1800-2200r/min)、噪声低(62~69dB(A))等特点。为了将该系列泵的使用范围扩展到机床行业等领域,噪声值将成为一个关键对该泵噪声产生的根源、降噪的对策以及改进措施进行了大量的工作,取得了比较满意的效果。、定子和转子的振动。尤其是叶片与定子间的机械撞击声,很容易通过壳体发射到周围空间,是构成叶片泵噪声的主要成分引起叶片与定子振动撞击的原因主要有:(1)从吸油区到压油区或者从压油区到吸油区周期性压力切换时,闭死容积内压力急剧变化引起的定子、转子径向振动。(2)由定子曲线特性产生的对叶片的激振和助振作用。(3)叶片所受作用力变化时,产生的叶片跳跃或与定子脱空现象。。造成输出脉动的主要原因是闭死容积在大圆弧区段压力切换时的瞬时高压回流。这种流体声在低压工作时不甚显著,而在高压情况下则比较明显。另外流体声也来源于油泵排油口流道变化引起的流态紊乱于流场空间的限制,这种现象不会扩展,而且这种流体声的频率较低,也不易通过壳体发射,所以并不是造成叶片泵噪声的主要原因。,它的矢径p、径向速度、加速度口和加速度变化率(又称跃动).,的变化情况示于图1,由图可见,在曲线两端与大小圆弧连接处及曲线中部~=a/2处均有加速度的突变,使这几处的加速度变化率.,为无穷大,跃动特性非常不好,很容易激起叶片的径向振动并产生对定子的撞击,因此机械噪声很大。图1等加速等减速定子曲线的特性降低子母叶片泵噪声的对策及效果刘秀利(中国有色工程设计研究总院北京恩菲通用设备科技有限公司北京100083)苎睁分析了叶片泵噪声产生的根源以及影响叶片泵噪声的因的解决措施素,基于理论分析,进而提出了降低叶片泵关键词:叶片泵;降低噪声;对策;效果中图分类号。TⅢ文献标识码:A文章编号:(2005}06—00o4—0042000年开始,我公司引进生产了子母叶片泵系列产品,该泵具有压力高(—21MPa)、流量大(19~225L/min)、转速高(1800-2200r/min)、噪声低(62~69dB(A))等特点。为了将该系列泵的使用范围扩展到机床行业等领域,噪声值将成为一个关键对该泵噪声产生的根源、降噪的对策以及改进措施进行了大量的工作,取得了比较满意的效果。、定子和转子的振动。尤其是叶片与定子间的机械撞击声,很容易通过壳体发射到周围空间,是构成叶片泵噪声的主要成分引起叶片与定子振动撞击的原因主要有:(1)从吸油区到压油区或者从压油区到吸油区周期性压力切换时,闭死容积内压力急剧变化引起的定子、转子径向振动。(2)由定子曲线特性产生的对叶片的激振和助振作用。(3)叶片所受作用力变化时,产生的叶片跳跃或与定子脱空现象。。造成输出脉动的主要原因是闭死容积在大圆弧区段压力切换时的瞬时高压回流。这种流体声在低压工作时不甚显著,而在高压情况下则比较明显。另外流体声也来源于油泵排油口流道变化引起的流态紊乱于流场空间的限制,这种现象不会扩展,而且这种流体声的频率较低,也不易通过壳体发射,所以并不是造成叶片泵噪声的主要原因。,它的矢径p、径向速度、加速度口和加速度变化率(又称跃动).,的变化情况示于图1,由图可见,在曲线两端与大小圆弧连接处及曲线中部~=a/2处均有加速度的突变,使这几处的加速度变化率.,为无穷大,跃动特性非常不好,很容易激起叶片的径向振动并产生对定子的撞击,因此机械噪声很大。图1等加速等减速定子曲线的特性2005年11月刘秀利:、压油腔不发生沟通,配流盘上的吸油窗口和排油窗口之间的间隙所对应的圆心角必须大于或等于相邻两叶片之间的圆心角,见图2所示,角与卢角的比值称为遮盖比,故卢≥1。因此,当相邻两叶片同时处于卢角范围内时,由两叶片、转子、定子和配流盘围成的容积abcd(图中阴影部分)与吸、排油窗口均隔离,出现闭死