厂房建设工程脚手架搭拆方案.doc

湖北固润科技股份有限公司厂房建设工程
脚
手
架
搭
拆
方
案
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脚手架搭拆方案
一、工程概况
湖北固润科技厂房建设工程,建筑面积约300亩。
二、扣件式钢管脚手架的设计计算方法

(1)应按荷载实际堆放位置求取简支梁最大弯距值核算其弯曲强度;但对双排架求取最大弯矩值时,应不考虑靠墙端悬臂部分的活载。求小横杆支座反力时,必须考虑悬臂部分的活荷载;
(2)按实际荷载堆放位置的标准求取简支梁的最大弯矩值(不考虑悬臂部分活荷载的作用)后,然后换算成等效均布荷载再进行挠度核算。

(1)大横杆应按三跨连续梁进行弯曲强度核算:
①用小横杆支座最大反力计算值,进行最不利荷载布置求取最大弯矩值进行核算。
②脚手架外侧有遮盖物或在六级以上大风时,须按双向弯曲求最大组合弯矩值再进行核算。
(2)用标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求取最大弯矩值,然后换算成等效均布值进行挠度核算。
(3)进行大横杆与立杆之间扣件的抗滑移核算。

(1)脚手架立杆的整体稳定按A-3所示的轴心受力格构式压杆计算,其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。
①不考虑风载时,应按下式计算:
≤K1K2f
式中:N—格构式压杆的轴心压力,并按下式计算:
N=(NG1+NG2)
NG1—脚手架自重产生的轴力,一个步一纵距的脚手架自重可按表一查取;
NG2—脚手板、栏杆、安全网等重产生的轴力,亦采用一个纵距内所产生的轴力;
NQ—一个纵距内脚手板上堆砖、运料小车、各操作人员等标准荷载所产生的轴力;
n1—脚手架的步距数;
A—脚手架内,外排立杆的毛截面积之和;
Ψ—格构式压杆整体稳定性系数,按换算长细比λcx=μλx由表三查取;
λx—格构式压杆长细比,由表二查取;
K1—高度调整系数,当脚手架高度H≤25m时。K1=,当脚手架高度大于25m时,应按下式计算:
K1=(H以m计)
f—钢材的抗压强度设计值,采用205N/mm2;
K2—与立杆截面有关的调整系数,当内、外排立杆均采用两根钢管组合K2=。
表一一个步一纵距的钢管、扣件重量(NG1)(kN)
立杆纵距
L(m)
步距 h(m)





























表二格构式压杆的长细比λx
脚手架的立杆
横距b(m)
脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1(m)







































注:=计算,H1为脚手架与主体结构连墙点的竖向间距,b为立杆横距:
,应以底步以上较大的h和较大的H1,作为查表根据。
表三换算长细比系数μ
脚手架的立杆
横距b(m)
脚手架与主体结构连墙点竖向间距H1(步距数)
2h
3h
4h

25
20
16

32
24
19

40
30
24
注:表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为3倍立杆纵距计算所得,。
内、外排立杆为单报时K2=。
②考虑风荷载时应按下式计算:
+≤K1K2f
式中:
M—风荷载作用对格构式压杆产生的变矩,可近似采用M=计算,q为作用于格构式压杆的每延长米风载;
A1—内排或外排的单排立杆毛截面面积A1=;
b1—立杆横向间距。
③脚手架的单根立杆稳定
单根立杆稳定应按下式计算:
+σm≤K1K2f
式中:
N1----内排或外排立杆计算截面的轴心压力;
Ψ1----按λ1=h/γ查表四获取
h----脚手架底步或门洞处的步距
γ----内排或外排立杆的回转半径
σm