Cr12MoV钢固体渗硼研究.pdf

摘要采用正交试验方法,使用自配的固体粉末渗剂,对����纸�泄烫迳��试验。利用��������鹣嘞晕⒕怠������型扫描电镜、�����型扫描电镜、��猯��晕⒂捕燃疲�陨�鸩憬�凶橹�鄄旌拖喾治鲆约安馐陨��层显微硬度。在室温条件下,在���型磨损试验机、�—��湍チ夏ニ鹗匝榛�上进行渗硼层的磨损试验。在����玪�涫降缱杪�薪�猩�鸩愕暮笮�却�试验结果表明:普通渗硼时,渗硼的优化工艺参数为��妗��幌⊥粒�鸸采�无论是普通渗硼还是优化的稀土~硼共渗,渗硼屡均由硼化物层和过渡区组块状的����。�O嗪偷鹤��、����槌伞9�汕��翱樽��、��珻。相、须状�����唷⒌鹤��、����唷⑾感〉��、����及属氏体等组成。过渡区中碳化物及硼化物相的存在可强化和细化过渡区的组织,提高过渡区对硼化物层的支撑作用,有利于硼化物层与心部的结合。在相同的渗硼工艺条件��℃×�一��妗��下,优化的稀土一硼共渗层硼层的显微硬度方面,无论是普通渗硼还是优化的稀土一硼共渗,两者相比差别不大,最高硬度都出现在次表层丽不是表层,渗层显微硬度都呈梯度分布,只是优化的稀土一硼共渗层的显微硬度是平缓过渡,两普通渗硼层的显微硬度则是陡降的,。脆性相比,优化的稀土一硼共渗层脆性�级�扔呕�钠胀ㄉ�鸩愦嘈���低二个级别。在耐磨性方面,优化的稀土一硼共渗层比普通渗硼层高出约�倍。无论是普通渗硼还是稀土~硼共渗,湿度都是最主要的影响因素。随着渗硼温温时间内,普通渗硼层增厚显著;超过这一保温时闻,随着保温时间的进一步延长,渗层增厚不显著。而对于稀土一硼共渗,超过这~保温时间��,随着保温时间的进一步延长,渗层增厚缓慢。说明稀土一硼共渗需要一定的保温时间与之匹配,在匹配的保混时间内,才能充分发挥稀土的催渗作用,获得最佳渗层厚度。基于此,在��%稀土加入量�柿糠质�条件下,选择�保温时间为宣。在��妗���鹛跫�拢�孀畔⊥良尤肓康脑龃螅��鸩阍龊瘢��.�サ募�入量时渗硼层厚度达到最大值��纺�,超过这一力鼹入量,渗硼层的厚度反丽减对于普通渗硼,升高渗硼温度和延长保温时间都可增高渗硼层显微硬度。对于稀土一硼共渗,在相同渗硼条件�∞℃×�一��妗��下,稀土加入量共渗层的耐磨性高于普通渗硼层。渗硼后,后续热处理工艺对渗硼层的耐磨性有��娲慊稹�∞℃回火处理,优化稀土一硼共渗层的耐磨性高于普通渗硼层。对理。时,渗硼的优化工艺参数为��妗���⊥劣呕�尤肓课�。�ァ:笮�娜却�砉�艺为��娲慊稹��℃网火。成。硼化物层均由��蕖��築相、�����相、细小的�����相、比普通渗硼层增厚约��,且硼化物层中缺陷�杷伞⒖锥�少,组织较致密。在渗度的升高,渗硼层均增厚,同时也使渗层中疏松、孔洞增多。对于普通渗硼和稀土一硼共渗,随着保温时间的延长,渗层增厚。但在�保薄。超过一定值�.��,硼层显微硬度则会下降。在相同的磨损试验条件下,经��妗羖���℃×�渗硼后,优化稀土一硼显著影响。在相同渗硼工艺��℃×�一��妗��和相同的磨损条件下,露经于稀土一硼共渗,在相同渗硼工艺��℃×�一��妗��和相同的磨损条件下,郑州大学硕⋯�学位论文
分别经过��娲慊稹��℃回火处理和��℃淬火、��婊鼗鸫�恚�匝榻峁�表明:经过��娲慊稹��℃回火处理的渗硼层耐磨性高于经过��℃淬火、��婊鼗鸫�淼纳�鸩恪R布矗�谙嗤��鸸ひ蘸拖嗤�ニ鹛跫�拢�呕�⊥烈�硼共渗后再经��娲慊稹��℃回火处理的渗硼层,其耐磨性高于普通渗硼后又经��娲慊稹��℃回火处理的渗硼层,也高于优化稀土一硼共渗的渗硼层,更高于优化稀土硼共渗后再经��℃淬火、��婊鼗鸫�淼纳�鸩恪�����稚�鸩阕橹�谐鱿值闹饕H毕萦校菏杷伞⒖锥础⒛诹盐啤⑸��不均匀。试验结果表明,影响渗层中疏松、孔洞的因素主要是:加热温度和稀土加入量。过高的加热温度和过多或过少稀土加入量,都会导致渗层中出现大量的疏松与空洞;而适量的稀土可有效地减少渗硼层中疏松、孔洞、内裂纹等缺陷。关键词:����钢;固体渗硼;渗硼:郑州大学帧�学位论文摘要
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