某公路桥梁高墩稳定性计算.doc

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***大桥高墩计算分析报告
一、工程概况
本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%，%。原桥设计左幅中心桩号为K64+，共2联 (3-40)+(3-40)m；右幅中心桩号为K64+
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较为安全。
3号墩顶在纵桥向无约束、墩身砼采用C40砼，
A墩顶恒载：
双孔梁自重：P1=
帽梁自重：P2=
桥面二期荷载：P3=
墩顶恒载：P4=++=9214KN
B墩顶活载：（根据本次设计的部颁T梁上构通用图说明）
P5=4688KN
C40墩顶无约束Midas计算结果
项目
第一失稳模态
第二失稳模态
第三失稳模态
墩顶横载(kN)
9214
9214
9214
墩顶活载(KN)
4688
4688
4688
计算结果



换算为墩顶荷载(kN)



失稳模态动画文件名



结果描述（动态模型详见midas相关失稳模态动态附件）：
根据计算显示：。这里按第一阶临界荷载验算墩身稳定性。
根据以上分析及帽梁计算的结果，40mT梁上构自重及汽车作用到墩帽顶的荷载为P=13902kN；出现第一阶失稳的安全系数为γ==。。
此模型为墩顶无纵桥向约束，适用于过渡墩设滑板式支座处（左右幅均为3号桥墩）。由于此模型安全系数较小，本次分析做如下建议：
方案一：*。
方案二：对本桥进行重新分联，左幅分为三联：40+（4*40）+40m，其中第一联和第三联上构均为简支T梁，第二联为先简支后连续T梁；右幅分为三联：2*40+（4*40）+40m，中第一联和第三联上构均为简支T梁，第二联为先简支后连续T梁，以达到稳定性要求。
由于按方案二重新分联后所有高墩均为固结，按墩顶有纵向约束安全系数来看，所有高墩（含左幅2,3,4和右幅3,4,5号桥墩）稳定性均较为安全。故
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以下仅对本次建议方案二进行分析论证，*
× 计算其屈曲稳定
图4、方柱有限元模型
方柱墩顶无约束Midas计算结果
项目
第一失稳模态
第二失稳模态
第三失稳模态
墩顶横载(kN)
9214
9214
9214
墩顶活载(KN)
4688
4688
4688
计算结果



换算为墩顶荷载(kN)



失稳模态动画文件名



结果描述（动态模型详见midas相关失稳模态动态附件）：
根据计算显示：。这里按第一阶临界荷载验算墩身稳定性。
根据以上分析及帽梁计算的结果，40mT梁上构自重及汽车作用到墩帽顶的荷载为P=13902kN；出现第一阶失稳的安全系数为γ==。计算结果显示墩身稳定性较为安全。
从安全性角度考虑，本次设计推荐方案二，对本桥进行重新分联。
三、对结构安全性进行验算（×、D=）
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1、按施工阶段最不利组合验算墩身结构安全性
按施工阶段考虑最不利情况为架桥机过孔将要结束时。此时单孔T梁已经架设完成、架桥机的自重作用在梁端墩顶处；作用荷载为单孔T梁自重的一半、架桥机全部自重，两者之和。偏心矩为临时支座(或滑板支座)距墩中心线的距离。
荷载：A：T梁自重3406KN,e=，考虑施工偏差5cm，e=。N=3406KN，M=3406*=
B:架桥机荷载：中心支点89t，（通过临时支撑传递到帽梁上），
N=890KN，M=890*=623
C:桥墩+帽梁自重：N=2***46*26+1039=，M=0
D：风载：F=，M=*46/2=
合计：N=3406+890+=