高架减振.doc

高架减振.doc城市高架桥减按器轨道结构振动及传播特性
万方数据
40 URBAN RAPIO RAIL TRANS巧
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《学术探讨“
都市快轨交通• M21巻第2期2008年4月
城市高架桥减振器轨道结构
振动及元建模中，天然土按其受力后所 产生的应变值E的大小分为三类仏＜ 10"时产生弹性 变形＜10-4 ~ 10-2时产生萍塑性变形；£＞10・2时 产生破坏性变形。对于轨道交通引起的振动,土的应 变量一般为10*或更小的数董级，因此在土体中产生 的振动波属于弹性波m，故忽略林料的非线性因素。 采用二维平面应变单元，考虑模型的对称性，取一半处 理。为减小因虚拟边界产生反射波的影响，研究的地 基范国应尽量取大,在计算时取土体长为150 m,深为 50 m。人工弹黏性边界可滅小用有限域土体模拟无限 域的形响，基底和侧边界均为人工弹黏性边界,其阻尼 与刚度根据上层的特性选取，可根据公式⑵云 Kh = G/2rb计算得到，其中,q—极坐标系中人工边 界的坐标;。，心一施加于人工边界r = rb之上的黏 性阻尼器和线形弹簧;C.—介质剪切波速。
此外,由于高架铁路交通系统引起的环境振动幅 值较小，相应的土层变形也很小,在这种小变形低应力 的条件下,把土层材料近似看成线弹性体是合理的。 在变形较小的条件下，桥墩与周圈土层之间不会出现 相互分离的悄况•故文中忽略桥墩与周围土层之间的 接触非线性,认为二者协同变形。

土体模型参数：
x 10* N/m2 ； ； 土 体密度为2 033 kg/m3； 10° N/m,阻尼为1. 125 x 106 N・mA；切向刚度为 xlO4 N/m,阻尼为 7 x105 N ・ m/»o
所建立有限元模型见图5。
图5桥壤一土体冇限元模熨
为验证模型正确性， s单位脉冲，得到 s时的图形见图6。
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城市高架桥减振器轨道结构撮动及传播特性
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42 URBAN RAPID RAIL TRANSIT ；
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都市快轨交通•第21耨第2期2008年4月
城市高架桥减振器轨道结构撮动及传播特性
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图7 10 m处地面振动速度时程曲线
城市高架桥减振器轨道结构撮动及传播