人防计算.docx

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荷载
静荷载
顶板自重::(板厚5500mmm)25××=
覆土自重::(覆土厚厚度8000mm)220×=
q静静标=+16..0=
侧墙土压力力:
活荷载
1、平时荷荷载取取20T汽汽车查查《简明设设计手册》
均布布压力P===
顶板板荷载q车标标=×=41..1KKpa
侧墙墙荷载
2、战时荷荷载(冲击击波荷载)
本工工程为五级级人防工程程,地面超超压峰值取取ΔPm=,核核爆当量取取15万吨吨。
(11)压缩波波峰值压力力
PPh=[1--h(1--δ)/c1t02]ΔPm(《规规范》式-------..3-1))
查查《规范》..2-1c0=2000m/s(粉质粘粘土)γc=2
δδ==c0/γc=2000/2=1100m//sh=
查查《规范》..1t022=
经经计算得PPh==99KKPa
(22)结构动动荷载
=kPh(《规范范》式-------1)
查查《规范》[ββ]=3..0
查查《规范》..4结结构不利覆覆土厚度hm=
查查《规范》..3顶顶板综合反反射系数K=
经经计算得PPc1=kkPh=×99=1103KKPa
=ξPc(《规范范》式-------2)
查查《规范》..2侧压系数数ξ=(可塑粘粘性土)
经经计算得PPc2=ξPc=0..5×99=
=ηPc1((《规范》式式-------33)
查查《规范》PP43η=
经经计算得PPc3=ηPc1=0..7×103==
(3)结构构等效静荷荷载
=Kd1Pc1(《规范范》式------..3-1))
查《规范范》表5..=1..18
经计算算得q1=Kd1Pc1=1..18×103==121..8KPPa
=Kd2Pc2(《规范范》式------..3-2))
查《规范范》表5..=1..07
经计算算得q2=Kd2Pc2=1..07×=42..4KPPa
=Kd3Pc3(《规范范》式------..3-2))
查《规范范》表5..=1..00
经计算算得q3=Kd3Pc3=1..00×=72..1KPPa
三、荷载组组合
顶板
(1)平平时(静荷荷载+汽车车荷载)
q平平=q静++q车=×+×=91..75KPa
(2)战战时(静荷荷载+战时时等效静荷荷载)
q战战=γ0(γGSGK+γQSQK)=×(1..2×+×121..8)=1156KPa
2、侧墙
平时
汽车荷荷载产生的的土压力远远小于战时时荷载,故故省略计算算。
战时(静荷荷载+战时时等效静荷荷载)
等效均均布静荷载载(土压力力)
q静==×(69..5××+43..9××)×12/=39..7KNN/m
q战战=q静++q2=39..7+=
3、临空墙墙
查《规规范》=3000KPPa
顶板板计算(战战时)
本工程采用用板柱体系系,顶板厚厚度取h==500mmm,×,圆柱
直径为D==600mmm,材料料选用C330混凝土土,HRBB335--Ф级钢。
ftd==×==
fcd==×==
fyd==×300==405NN/mm22
柱帽尺寸设设计
取hn=5500mmm
hk=1..5hn
=××500==750mmm
c===××72000/2=11080mmm
取c=11100mmm
a≥=×72000/2=11260mmm
取a=13300mmm
板板、柱帽的的有效高度度
hon=5500-225-100=4655mm
hok=7750-330-100=7100mm
截面内力计计算及配筋筋

Fl≤•Um•h0
验算顶板处处冲切
Fl=Kqq[lxly-4(aax+hon)(aay+hon)]
=1..1×156[[-4×(+0..465))2]
=
Um=4((ax+ay+hon)
=4((13000+13000+4665)
=122260mm
•Um•h0=××122660×465==>Fl=
满足要求求
2)验算算柱帽变截截面处冲切切
Fl=Kqq[lxly-4(XX+hokk)(Y++hok)
=1..1×156..0[7..22-4×(+0..710))2]
=
Um=4((X+YY+hokk)
=4((850++850++710))
=96640mm
•Um•h0=××96400×710==>Fl=
满足要求求

设墙厚厚b=4000mm,墙墙高H=44750mmm,顶板板厚h=5500mmm,l0=l-22c/3==。
i墙==I墙/H=×/(122×)=0..008008
i板==I板/l0=×/(122×)=0..011885
i墙//i板=
查《人人防手册》图12-66得α===
总弯距为M0=[1-44c/(33lx)]2
==·M
=-0..8×=-0..8××=--·M
=×=××=·M
=-0..8×=-0..8××=--553..8KN·M
=×=××=·M
M5=-=-0..5××=--·M
M6===××=11502..7KN·M
M7=-=-0..15××=--879..2KN·M
M8===××=11161..2KN·M
Mk1=--=-0..5××=--853..8KN·M
Mk3=--=-0..15××=--256..1KN·M
M′1=--◆0=-0..1×=--461..5KN·M
M′′2=◆0=×=·M
M′3=--=-0..22×=--·M
M′4==×=·M
M′′6=◆6=×=·M
M′8==×=·M
Mk9=--=-0..75×256..1=-·M
Mk10==-◆1=-0..38×853..8=-·M
位
置
M
(KN·MM)
ho
(mm)
αs=
M/Bh220fcd
ξ
AS=
ξBh0ffcd/fyd(mmm2)
配筋
配筋率
M1
-
710


1827..7
Ф******@2200+ФФ******@400
M5
-


2946..4
Ф******@2200+ФФ******@200
M2

465


1114..3
Ф******@2200
M3
-553..8



Ф******@2200
M4




Ф******@2200
M6
1502..7


2326..3
Ф******@2200+ФФ******@200
M7
-879..2


1332..9
Ф******@2200
M8
1161..2


1773..2
Ф******@2200+ФФ******@400
Mk1
-853..8


1293..3
Ф******@2200
Mk3
-256..1



Ф******@2200
M'1
-461..5◆


1403..8
Ф******@2200
M'2
◆



Ф******@2200
M'3
-


1546..1
Ф******@2200
M'4




Ф******@2200
M'6
◆


1746..4
Ф******@2200+ФФ******@400
M'8



1319..9
Ф******@2200
Mk9
-192..1



Ф******@2200
Mk10
-324..4◆



Ф******@2200
配筋说明::
1..构造配筋筋
As==ρminbhh=%×10000×500==12500mm22取取Ф******@2200As=15570mmm2
2..带“◆”者B=,其其余B=。表中计计算结果为为每米配筋筋量。
,中中间区格的的计算弯距距M1~。
柱计计算(战时时)
荷载
×=
柱帽重255×××==
柱自重255××××==
P=88182..7KN
承载力计算算
N≤Φ(AAcfcd+Asfyd)
式中ΦΦ==1/44πd2=2822743mm22
fcdd=14..3××==()
fydd=4055N//mm2
As≥(88182..7×103-17..16×2827743)//405==82244mmm2
取17Φ225AAs=83347mmm2
且As=83447mmm2<3﹪Ac=84882mmm2
柱箍筋采用用Ф******@2000,加密密区为Ф******@1000。
柱计算(平平时)
荷载
×=
柱帽重255×××==
柱自重255××××==
P=44852..0KN
承载力计算算
N≤Φ(AAcfc+Asfy)
式中ΦΦ==1/44πd2=2822743mm22
fc=14..3NN/mm22fy=3000N//mm2
As≥(44852..0×103-14..3×2827743)//300==
故柱按战时时配筋