芄蒂羀袈蚂芀羀羄莄聿肀莅袂STC250H计算说明书肂膀螆编制:薄审核:袁批准:艿膇羂株洲天桥起重机股份有限公司薀20年月日荿◆吊钩横梁计算薈一、已知设计参数螄蚃吊钩横梁葿Q=250000N螅d=83mm蒆l=290mm莂h=110mm蕿B=200mm膆材料:45袃屈服强度:300Mpa膁二、中间截面A-A的最大弯曲应力蕿σ=MW=-dh2薇=*250000*290200-83*110*110蚅=77≤=120Mpa罿(起重机设计手册P252公式3-4-12)虿结论:计算通过。羇◆拉板计算肃一、已知设计参数羂蝿拉板肄Q=250000N螅h01=195mm螁h02=120mm衿b=250mm蒅δ1=40mm芃δ2=40mm薀d1=75mm羈d2=75mm袆上部轭板的应力集中系数αj1==:Q345B肈屈服强度:335Mpa芇二、上部拉板计算莃水平截面A-A的内侧孔边最大拉应力莂σt=Qαj12b-d1δ1膈=250000**250-75*40蚈=43≤=197Mpa膅(起重机设计手册P253公式3-4-15)肁结论:计算通过。螆垂直截面B-B的内侧孔边最大拉应力莃σ=Qh012+-=250000*1952+*7522*75*40*1952-*752莈=45≤3353=111Mpa袆(起重机设计手册P253公式3-4-16)螄结论:计算通过。袂轴孔d1处的平均挤压应力蒁许用挤压应力σbs的取值:按工作时无相对转动进行取值,中小起重量(≤100t)取值为σs4,大起重量(>100t)取值为σs3。袆σbs=Q2d1δ1膅=2500002*75*40芀=42≤3354=83Mpa腿(起重机设计手册P253公式3-4-17)羆结论:计算通过。薅三、下部拉板计算羂水平截面C-C的内侧孔边最大拉应力羈σt=Qαj22b-d2δ2肆=250000**250-75*40羆=43≤=197Mpa蒀(起重机设计手册P253公式3-4-15)羁结论:计算通过。膆垂直截面D-D的内侧孔边最大拉应力肃σ=Qh022+-=250000*1202+*7522*75*40*1202-*752螀=51≤3353=111Mpa芅(起重机设计手册P253公式3-4-16)蒄结论:计算通过。袄轴孔d2处的平均挤压应力蕿许用挤压应力σbs的取值:按工作时无相对转动进行取值,中小起重量(≤100t)取值为σs4,大起重量(>100t)取值为σs3。莅σbs=Q2d2δ2袅=2500002*75*40莂=42≤3354=83Mpa芈(起重机设计手册P253公式3-4-17)蒅结论:计算通过。芆◆滑轮轴计算肄一、已知设计参数莁蒅滑轮轴计算简图蒃中间滑轮数量n1=4薁右侧滑轮数量n2=0肀两相邻滑轮中心线之间的距离l1=61mm薅拉板左侧滑轮中心线到拉板中心的距离l2==0mm芃滑轮钢丝绳拉力的合力S=62500N袈轴径:75mm罿材料:42CrMo调质芄屈服强度:650Mpa蚁二、最大剪应力计算羁滑轮轴所受剪力的两个极值均在支点处,分别用F1、F2表示。在求最大剪应力时,应选择F1、F2中绝对值较大者进行计算。聿F1=n2S=0*62500=0N蚅F2=-(R-n2S)=-=-*4*62500=-125000N莃τmax=4Fmaxπd2蚀=4*125000π*752聿=29≤*2=130Mpa肆结论:计算通过。袁三、最大弯曲正应力计算葿滑轮轴所受弯矩的两个极值在支点处和中心处,分别用M1、M2表示。在求最大弯曲正应力时,应选择M1、M2中绝对值较大者进行计算。膈M1=-(n2*l3+n2n2-12l1)S=-0*0+0*0-12*61*62500膃=0N*mm薃中心处弯矩M2等于右侧滑轮对中心处的弯矩(M右)、支反力对中心处的弯矩(M支)、中间滑轮对中心处的弯矩(M中)之和,即M2=M右+M支+M中。芈M右=M1-n1-1l12+l2*S*n2芈=0-4-1*612+*62500*0薄=0N*mm肁M支=(+n2)S*n1-1l12+l2=(*4+0)*62500*4-1*612+=18125000N*mm莈M中=-n12n12-12*l1*S-n12*l12*S羅=-42*42-12*61*62500-42*612*62500螃=-7625000N*mm肀M2=M右+M支+M中=0+18125000+(-762
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