防滑安全计算示例.doc

薆防滑安全计算示例螁1塔式双箕斗提升防滑安全计算实例肁某矿主井采用塔式双箕斗提升有关参数如下:/.324蝿提升系统总变位质量288233kg芇根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算,然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。,塔式。落地式;为矿车数量质量乘积。荿单容器提升的最小防滑自重为蚄塔式提升的最小防滑自重:薂落地式提升的最小防滑自重:芀塔式提升的最小防滑自重:膆落地式提升的最小防滑自重:肆在本例中:羁提升容器最小防滑质量计算羀由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为:膇式中为下放重载防滑换算系数,:蚄考虑到首、尾绳不平衡的影响,计算中取空载运行防滑换算系数,则可求得系数、、为:螀取两者中较大值,设计选用的箕斗质量为58000kg,满足防滑要求,可进行下一步计算,避免不必要的返工。艿钢丝绳最大静张力的计算芃重载侧钢丝绳最大质量肄轻载侧钢丝绳最大质量蒁重载侧最大静张力肆空载侧最小静张力蚅最大静张力差薃最大静张力比芁变位质量计算肇重载侧最大变位质量螄空载侧最小变位质量羃极限减速度计算羂提升重载、下放空容器腿下放重载、提升空容器膆空载运行的极限减速度莂按提升重载,载荷为零计算蚂按下放重载,载荷为零计算羆安全制动力的计算芅最小安全制动力计算:聿最大安全制动力计算:莆按下放重载极限减速度计算,膅按空载运行极限减速度计算薁在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为蒈安全制动减速度计算膆提升重载、下放空容器:芇下放重载、提升空容器:羃空载运行:膂上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。袇由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大,为了减少系统在紧急制动时的振动冲击,实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下,制动力矩不同,但可保证安全制动减速度基本相同,设计恒减速液压站时,~:/m膇尾绳根数2根薂提升机直径5m蒀提升机变位质量38000kg肈导向轮变位质量2×.°°羂根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算,然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。荿①提升容器最小防滑质量计算袄由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为:薄式中为下放重载防滑换算系数,:聿考虑到首、尾绳不平衡的影响,计算中取空载运行防滑换算系数,则可求得系数、、为:羆取两者中较大值57347kg,设计选用的箕斗质量为57000kg。蚂钢丝绳最大静张力比的计算袁重载侧钢丝绳最大质量薆轻载侧钢丝绳最大质量羇重载侧最大静张力肅空载侧最小静张力芀最大静张力差芆最大静张力比螄变位质量计算膃重载侧最大变位质量蚀空载侧最小变位质量肇极限减速度计算袆提升重载、下放空容器芁下放重载、提升空容器聿空载运行的极限减速度螇按提升重载,载荷为零计算羇按下放重载,载荷为零计算蚄安全制动力的计算薈最小安全制动力计算:薇最大安全制动力计算:螅按下放重载极限减速度计算,螂按空载运行极限减速度计算节在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为芈安全制动减速度计算螆提升重载、下放空容器:膄下放重载、提升空容器:蚁空载运行:肈上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。薃由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大,为了减少系统在紧急制动时的振动冲击,实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下,制动力矩不同,但可保证安全制动减速