钢筋混凝土圆筒仓仓壁设计的几个问题商榷.pdf.pdf

伽娩筒乜,龟睦设(一)] (11) 铡题; 对称双坡梁跨度L=,梁宽b: ,梁起始点高度^=,.= m,。=,作用的均布荷载为恒载 gl=l0kN/m,活载=15kN/m,混凝土强度等级为C25,Ⅱ级钢筋。试求危险截面位置及相应的配筋量。解l梁上恒载分项系数rG=,活载分项系数0=,剐作用梁上的均布荷戟总值为。g=10×+15×=33kN/m. 按公式(11)求得梁危险截面位置(距左边端点)为: X= 600x[,《450—35) 50×2(45o一35) 2×25O =2648mm 相当于该截面处之弯矩为t 埘=3×33×× =. 此处粱高为: 450+ 圳 由公式帆,cm6(^。一竽)可得t **********·5×30‰(635·66一警) 从上式得l‰=. 又由公式,6粕= 。可求得A。= mill2 现在再看看跨中的旨况。跨中弯矩可求得为M:-250 =700mmho=665mrfl,由基本配筋公式可算得按跨中截面配筋为,A=753Trim,。钢筋混凝土圆筒仓仓壁设计的几个问题商榷! 建材韭” 1牛r、国家标准混凝土结构设计规范(GBJ l0—89)》发布后,简仓设计规范还未相应修改,笔者最近分析了院内有关筒仓设计资料, 注意到钢筋混凝土圆筒仓仓壁设计中的几个问题,请大家商榷。仓璧的内力计算: 以往设计筒仓时,按照薄膜理论计算内力,近似地把仓壁看作一个简单的圆筒体, 在贮料的压力作用下,按不同高度分区计算环向拉力。而实际上,当仓壁与仓底及仓顶整休莲接时,其连接处的边界条件已不符合薄膜理论,边缘处的仓壁内,除了环拉力Ⅳ外,还有垂向弯矩、压力以及数值很少的环向弯矩对于直径12m以上的大筒仓, 垂向弯矩数值比较大,在设计中应考虑边缘效应。圆形筒仓的高度与直径之比,,属于深仓。深仓贮料的水平压力pn, 按照杨森公式计算,只符合贮料静态时的压力,因此计算水平压力时,要考虑卸料的动态压力和物料崩塌、温度变化(不大于lOOSC) 等不利因素。煤炭部1977年到1980年做过两座圆筒煤仓压力和一座模型筒仓测试,实测结果,卸料时的贮料压力要比杨森公式计算@ 维普资讯 ~,最大动压力发生在1/2仓壁高度以下,并且作用时间较长,沿仓壁高度的水平截面周边呈不均匀分布。GBJ一77—85 钢筋混凝土筒仓设计规范规定,计算水平压力应乘修正系数C=,并不富裕。仓壁的环向拉力,随着筒仓半径的二次方而增加,当直径8m 上的筒仓,仓壁一般按强度配筋不能满足要求,要为控制裂缝宽度而增加配筋量。在按最大裂缝宽度?=,c^值要否折减,规范没有作出规定,规范编制组在条文说明中提出:。当按现行的《钢筋混凝土结构设计规范(TJ1O一74)进行仓壁仓底裂缝验算时,”,。采用时可根据实践经验,及各种贮料的具体情况适当增减”。然而,现行筒仓设计规范,还没有按照不同类型的贮料筒仓给出不同的系数。国内已建成的数百座筒仓,使用基本正常, 但有相当一部分筒仓的仓壁中下部出现不