发电机结构图.doc

定子机座与隔振
机座是用钢板焊接成的壳体结构,有足够的强度和刚度,是支撑铁芯和定子绕组的部件,并构成特定的冷却气体流道。作为氢气的气密容器,能承受机内以外氢气爆炸产生的冲击。机座由隔板、外皮和风区隔板组成,形成特定的环形进出风区。机座与出线罩之间的结合面用焊接方式进行密封,与端盖之间用注入密封胶方式进行密封。铁芯与机座之间装设轴向弹簧板,能有效吸收两级电机特有的铁芯倍频振动,减小振动对机座和基础的影响。
定子铁芯
定子铁芯是用相互绝缘的扇形片叠装压紧制成的。为了减小电气损耗,采用高导磁低损耗冷轧硅钢片冲压而成。。
扇形片两面涂刷有无机填料的热固性绝缘漆。
扇形片冲有定子绕组的下线槽和放置槽楔用的鸽尾槽。叠压利用定子定位筋定位,迭装中多次施压,两段用低磁性铸钢压圈将铁芯压紧成一个刚性圆柱体。铁芯齿部靠压圈内侧的非磁性钢压指压紧,边段铁芯涂有粘结漆,在铁芯压紧后加热使其粘结成一个牢固的整体,提高铁芯刚度。
边段铁芯齿设计成阶梯状并在齿中间开窄槽,同时在压圈上装有整体的铜屏蔽,降低铁芯端部的损耗和温升。
发电机在欠激运行时,铁芯端部物件上漏磁增加,铁芯边段齿部和压圈上感应很大的涡流,增加温度,为避免,采取以下措施。
采用铜屏蔽。铜屏蔽安装在压圈上,根据涡流效应,使得端部大部分轴向漏磁通被屏蔽掉,就铜屏蔽而言,涡流大小应考虑,铜屏蔽电阻仅为球墨铸铁压圈的1/5,热传导系数是压圈的5倍,从磁通投入深度的相对关系看,其损耗仅为压圈的一半,所以铜屏蔽不会出现局部过热。
边段扇形片开小槽
齿部占涡流的一半,开小槽后可使得漏涡流损耗减小至原来的1/4.
采用高电阻率,低导磁率的压圈和压指
增加铁芯端部内径:端部铁芯内径大于中部正常段区域铁芯内径,目的避免漏磁通集中在端部区域。
使用无磁性护环。根据去磁效应,护环词组随漏磁增加而增加,由于屏蔽作用即可避免磁通增加,对漏磁通而言,护环磁阻起到去磁作用
耐爆型压力容器;
隔振结构,切向弹簧板支撑结构,减少铁芯倍频传到机座;
定子槽数,42槽,
铁芯的日常管理:
运行中加强对铁芯温度的监督和分析,注意记录并分析铁芯温度的变化趋势,特别注意对相同工况下的历史数据进行比较,以及时发现铁芯的异常变化。运行人员在巡视发电机时应注意其噪声的变化,如发现噪声异常增大,应查明原因,必要时进行定子外壳振动测量,在适当时机安排停机检修。为防止发电机运行温度的变化对铁芯的松紧度造成影响,发电机运行中要尽可能保持发电机负荷的连续稳定。对于端部铁芯健康状况较差的发电机应尽可能少安排进相运行。对在运行中负荷变化和进相运行较多的发电机要注意发电机噪声的变化,检修时注意查看铁芯状况。
定子绕组
定子绕组由嵌入铁芯槽内的绝缘条形线棒组成,绕组端部为蓝式结构,并且由连接线结成规定的相带组。采用连续F环氧粉云母绝缘系统,表面有防晕处理措施。
线棒由绝缘空心股线和实心股线混合编织换位540而成。
定子线棒是通过空心股线中的水介质来冷却,冷却水路是双支路,每根线棒为励磁进水,汽侧出水,冷却水从励端混流管和绝缘引水管通过线棒端头的水接头进入线圈,冷却线圈后经汽侧排入外系统。在线圈端部,每根空心股线经水盒与水接头连接,所有股线都钎焊到水盒上。绝缘引水管将回流管和水盒上的水接头连接,回流管是接地的,因此,绝缘引水管能承受发电机的运行电压。线圈端部部件能承受正常运行的震动以及非周期运行和短路事故产生的线棒之间的电磁力。

定子绕组端部用浸胶涤波绳绑扎固定在玻璃钢支架和绑环组成的端部固定件上,绑扎固定后经烘焙固话,供整个端部在径向和轴向成为一个刚性的整体,确保端部固有频率远离倍频,避免共振。轴向可研支架滑销方向自由移动,减小由于负荷或工况变化而在定子绕组和支撑系统中引起的应力,满足调峰。
端部振型模态试验:
GB20140-2006规定,柔性支撑的发电机定子端部整体振型的固有频率应避开95-112,且不应该为椭圆,在厂内形式试验中,发电机在额定空载和额定稳态短路工况中,绕组端部的倍频振动位移峰小于100um,正常运行中小于250um。
模态试验属于静态试验,仅能预测发电机运行中产生共振的可能性。试验结果存在100hz左右的椭圆形仅说明运行中有可能与电磁力产生共振,但理论和实践不一定一致,即使共振端部振幅不一定超标,例如我厂#1机组气端存在99,107的椭圆振型,气端绕组100hz分量实测最大值为180um,因此不应
把模态试验作为发电机是否安全投运的决定判据。唯一判据是实际振动是否超标。

在定子绕组的每一项设定的最热点埋设检温计,测量绕组温度。
在冷却器的进风区埋设检温计,测量冷却器的进出风温

在定子压圈,铜屏蔽和